[提要] 本文分析了影响高强混凝土试件强度检测结果的主要因素；试件强度与构件混凝土 强度的相关性；提出了构件混凝土强度检验中存在的问题和措施。
1.前言
随着混凝土技术的进步和发展，高强混凝土(以下简作 HSC)的应用已越来越广。 《高强混凝土结构技术规程》(CECS104：99，以下简作《规程》)已于1999年颁布实施， 必将进一步推动 HSC的设计和应用。由于HSC的强度和质量要求的提高以及大量掺合 料的使用，与普通混凝土相比，无论是试件强度检验、构件强度检验，尤其是质量检 验验收标准等，均提出了许多新的问题和更高的要求。甚至产生了这样一种概念：配 制和生产 HSC已不存在太多困难，而如何准确测定评价HSC的强度，己成为急需解决 的技术难题。我们在相关试验研究和实际工作中也遇到了许多此类问题。如试件强度 远低于或远高于实际构件混凝土强度；构件混凝土强度采用何种无损检测方法准确评 价等等。本文主要就此提出相关问题和建议，以期在推广应用 HSC的同时，更好地把 握和确保工程质量。
2．HSC的试件强度检验
2．1试件尺寸和平整度
随着HSC强度的不断提高，试验机量程的限制，以及骨料最大粒径一般为25mm， 因此，在科学研究和实际工作中不可避免地采用100×100×100(mm)的立方试件。在普 通混凝土中，与标准试件150×150×150(mm)的尺寸换算系数为0.95。而HSC中一般均 小于此值。且随着强度提高，折算系数下降。《规程》中提出的100mm立方体试件折算 成标准尺寸试件的折算系数如表1:
表1
Fcu,10(MPa) K Fcu,10(MPa) K
≤55 0.95 76--85 0.92
56--65 0.94 86--95 0.91
66--75 0.93 >96 0.90
问题的关键在于强度提高何以使折算系数下降。普通混凝土中主要认为是大试件 存在内部缺陷概率高，在 HSC中同样有这一因素，但还存在更重要的因素，其中最主 要的是试件平整度。试件强度越低，塑性越大，可调变形量大，表面平整度对实际强 度的影响就越小。试件强度越高，材料脆性越大，可调变形量小，表面不平整度和不 平行度对实际强度的影响就越大。通常情况下，小试件的表面平整度和平行度均高于 大试件。因而许多试验结果(清华大学、北京城建集团构件厂等)表明，其折算系数 比《规程》提供的值更低(平均强度Fcu,10=70.4MPa，K实=090； Fcu,10=60MPa，K实=0.92)。但我们采用相对严格平整的大小试件试验结果表明， C60～C80的混凝土强度折算系数均为0.95。因此，当用小试件结果换算标准尺寸强度时须注意这一问题。虽然我们还很难定量描述试件不平整度对强度影响率，但对 HSC强度试件保 证足够的表面平整度和平行度是必需的，必要时对试件进行磨平抛光，否则将严重降低强度值，亦即要选用优质的混凝土试模，并做到严格的定期检验和修正。同样对试验机的承压板 也应及时检验。
此外，试验操作时的试件偏心受压对 HSC的影响率比普通混凝土要大，试件尺寸越小，越易引起偏心，使测试结果偏低。虽然试件表面不平整度、不平行度和偏心受压，均使测试结果偏小，对结构物是安全的，但科学地准确评价HSC的强度，确保测试结果与实际强度的一致性是我们的宗旨。当用小试件折算标准试件强度时更应引起重视。
2.2 试验和养护条件对测试结果的影响
当标准试件的抗压强度大于70MPa时，对部份试验室所拥有的2000kN试验机来说， 已达量程的80％以上，对测试结果将有一定影响。这仅仅是问题的一部分。由于不同生产厂家，不同构造型式的试验机刚度不尽一致，同量程试验机对同一批HSC试件测 试结果也会有差异，不同量程试验机的测试结果差异就更大。如清华大学的一组试验结果如表2。
表2
试验机 标准试件平均强度(MPa)(55组)fcu 100mm立方体试件 平均强度(55组)f′cu fcu/f′cu
长春产5000kN 59.7 68.6 0.87
长春产2000kN 63.8 69.4 0.92
无锡产2000kN 65.1 73.1 0.89
芬兰和日本也用不同试验机对测试结果的影响做过研究。如芬兰采用20台试验机对80MPa HSC试验结果显示，强度最低组与最高组之比为75％；对40MPa的混凝土，其比值升高为85％。日本也同样采用20台不同试验机对100MPa和60MPa的两批HSC 进行试验，结果表明强度最低组与最高组之比值分别为69％和76%。所有这些试验资料 均说明一个问题：随 HSC强度等级的提高，不同试验机对测试结果的影响变得显著， 而对低强混凝土的影响相对就较小，这是试验检测中有待研究和引起足够重视的。
养护条件对测试结果的影响。主要指早期养护和温湿度。试件成型后通常经24h 后脱模。由于大部分试验室(特别是江南)成型时无恒温、恒湿条件，春夏秋冬四季温 差和相对温度差异较大，试模内的24h非旦严重影响HSC的早期强度，也直接影响到 28天强度。我们在20℃和10℃，相对湿度80％和75％条件下，配制C60 HSC，测得的 结果表明，7天强度相差10％，28天强度差7.5％。而对C20～C30混凝土的影响很小。 这是因为HSC的W／B小，早期强度发展快，温度敏感性大。因此，在配制HSC时，如 无恒温恒湿条件，则成型后必须立即移入养护室护养，如若无此条件，则尽可能缩短 在试模内的时间，提前拆模。并且表面覆盖塑料膜或其它保温保湿措施，严防水份挥 发影响强度。
另一方面，我国普通混凝土的标准养护条件是20±3℃，相对湿度90％以上或水中 养护。亦即表明相对温度90％以上养护与水中养护对强度影响不大。对 HSC来说，由 于本身非常致密，后期失水或吸入水份的可能性均较小，特别是当W／B小于0.28时， 试件内部处于相对缺水状态，加之 HSC自收缩较大，故水中养护产生的表层湿胀，易 加重试件内外的应力差，导致试件强度降低。如水中养护试件经24h空气干燥后，重 量几乎不变，但由于应力差减弱， C60HSC的强度提高78％，而C25混凝土强度几乎不 变。因为高 W／C低强混凝土早期失去的往往是自由水，对强度影响不大，后期继续干 燥产生的强度提高，通常认为是软化系数的概念，这一点是有别于HSC的。W／B小于0.4 时水中养护试件，经劈裂试验，仅表层20mm左右湿润，内部均较干燥。因此，作者认 为，HSC养护最佳湿度条件是90％以上潮湿空气(与普通混凝土一致化)或简单的塑料膜 密封养护。
3 HSC试件强度与构件混凝土强度的相关性
前面分析讨论的影响试件强度的因素，总的来说是导致试验结果偏低，这对安全 是有益的。但水化热问题，自收缩问题及现场养护条件问题，情况就比较复杂。
3.1 水化热对强度的影响
通常我们把最小截面尺寸大于1m的构件称之为大体积混凝土，必须采取有效措施控 制水化热引起的内外温差。其主要目的是防止温差裂缝的产生，而对温度升高引起强 度的变化问题未加重视。GB5020492和《规程》中也未提及。对截面尺寸大于0.6m 的梁板构件，在普通混凝土中可以说很少对水化热问题引起重视，但对HSC来说，由 于水泥用量的增加，水化热引起的温差应力和温度对强度的影响已显得十分重要。有 资料表明［1］,当水泥用量达400kg／m3时，0.5m厚的试件中心温峰可达45℃(环 境温度20℃)，虽然温差尚在 GB5020492规范允许范围内，但对硅酸盐水泥或普通水泥配 制的混凝土而言，足以使28天及后期强度显著下降。如环境温度升高，或水泥用量进一步增加，一方面绝对温升将显著提高；另一方面，温峰出现的时间更早，高效减水剂 的使用也将加剧这一现象，对混凝土强度造成的危害更大。当然，混凝土厚度提高， 绝对温度也更高，如1.5m厚时中心温峰可达65℃(水泥400kg／m3，环境温度20℃)。 因此，必须注意到试件尺寸小受水化热影响小，从而使试件强度尤其是长期强度高于 实际构件强度，特别对采用纯硅酸盐水泥或普通水泥配制的HSC或较大构件尺寸的混 凝土更应引起重视。
当采用较高掺量掺合料时，特别是掺用粉煤灰(FA)、矿渣(SG)或沸石粉时，情况 则完全相反。因水化热对这类混凝土的早期和后期强度均十分有利，试件强度就会小 于构件混凝土实际强度值。但掺硅粉混凝土例外。因此，对 HSC而言，截面最小尺寸 超过05m的构件就应对水化热问题引起足够重视，且不是简单的控制温差，更重要的 是控制绝对温升。其中最有效的办法就是掺用适量FA、SG或沸石粉。
3.2自收缩对强度的影响
HSC的自收缩值7天可达100×10-6mm以上,人们普遍关心的是对HSC裂缝影响，尤其是早期裂缝，但对强度的影响研究很少。从某种意义上来说，在钢筋混凝土构件中，自收缩引起的微裂纹(假如存在)在钢筋等约束条件下，对抗压强度影响可能很小，但也正因为钢筋约束使混凝土处于拉应力状态，对抗拉强度产生较大影响。此时，若以试件劈拉强度或轴拉强度来推算构件混凝土抗拉强度时，就会显得不安全。因为试 件尺寸小和自由度大，自收缩引起的拉应力几乎可忽略，当以抗压强度折算抗拉强度 时也应注意这一问题，但其影响值有多大，有待进一步研究。
3.3自然养护条件对强度的影响
湿度条件对普通混凝土的强度影响非常显著，对尺寸相对较大的构件，常出现表 层混凝土强度低于内部强度的现象。主要是水灰比大，孔隙多，失水过早、过多所致。 试件的尺寸相对较小，若不经潮湿养护，也有可能导致试件强度低于实际构件强度。 对 HSC来说，关键是早期潮湿养护非常重要，而后期因混凝土较致密，很难失水，湿 度条件对强度的影响相对较小。
温度条件对普通混凝土强度亦有影响，但远不及对HSC来得显著。
(1)硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥配制的HSC(不掺或掺很少量混合材)，由于水化热的作用，试件强度往往高于构件混凝土实际强度，表层强度高于内部强度，这在夏季施工时尤为显著。当试件采用标准养护(非现场养护)时，试件强度将更加偏高。即使冬季施工，当构件尺寸较大时，试件强度仍有可能高于实际构件强度。这是非常值 得重视的。
(2)掺大量混合材配制的HSC，情况与上述相反。如大量掺入粉煤灰、普通磨细矿渣或沸石粉配制的HSC，水化热只要不引起较大的温差应力，它将大大有利于混凝土强度的提高，此时试件强度低于构件实际强度，内部强度则高于表层强度，冬季施工、现场自然养护时更显著。夏季施工时，若试件采用标准养护，则试件强度更低于构件实际强度，可以这样说，20±3℃的标准养护条件，对普通水泥和硅酸盐水泥混凝土是 适宜温度，面对高掺量混合材配制的HSC，这一“标准”温度应高得多。认识这一点 是非常必要的，它从另一个侧面要求我们在配制 HSC时，尽可能多地掺用粉煤灰、矿渣和沸石粉。
4 构件混凝土强度评定
(1)回弹法只能评定C50以下的构件混凝土强度。若要采用这一简单的方法评定HSC的强度，就必须建立新的测强曲线或研制新型的回弹仪。这是一件很迫切的工作。
(2)超声波法、超声回弹综合法和拔出法的仪器设备，理论上对HSC也是适用的，但由于弹性模量，拉、剪强度与抗压强度的非同步增长，故需尽快建立相应的测强曲线。上海建科院和同济大学已开展了相关研究〔2〕，但全国各地差异较大，一方面 宜建立地方性测强曲线，另一方面需要全国通力合作，建立全国通用曲线。
(3)钻芯法是最值接的评定方法，通常也是最可靠的构件混凝土强度检测法。但在 HSC中应用，钻机钻取芯样时必须有非常优异的稳定性，一旦钻机颤动，表面出现波 纹状，将使芯样强度严重降低，类似于＜C10的混凝土，钻切加工引起损伤，使强度 偏低。因此钻芯设备必须有很高的精度。芯样承压面的平整光洁度，当能满足普通混 凝土要求时，对 HSC影响可能仍较大，承压面必须严格平整光洁平行。当采用抹平处 理时，必须保证抹平材料强度与混凝土强度接近，偏低或偏高均会导致试件强度偏低。 因此，对 HSC构件强度检测方法、除钻芯法尚能应用外，其余检测方法急需科研院校 和仪器设备生产厂家的联合攻关。
5 几点建议
(1)HSC的试模必须严格保证足够的尺寸和平面、直角精度，以确保试件质量，必要时磨平抛光，否则使试件强度偏低。试验操作时须特别仔细。
(2)试验机必须保证足够的刚度，尽可能采用较大量程的试验机，以免使测试结果偏大。
(3)加强早期保湿养护或提早拆模，防止早期失水。尽可能采用潮湿养护。
(4)对不掺混合材的HSC，试件强度可能高于实际强度，特别是构件尺寸≥50cm或夏季施工时更要注意其强度修正。
(5)对高掺量混合材HSC，试件强度往往低于构件强度。冬季施工或采用标准养护时更应引起重视。
(6)对构件尺寸大于50cm的 HSC，不但要控制温差，也要特别重视绝对温度对强度的影响。应尽可能多掺混合材降低水泥用量。
(7)回弹法不适于评定C50以上混凝土的强度。建议研制新型回弹仪，建立新的地 方和全国测强曲线。超声波法和拔出法及综合法的应用，也需建立新的测强曲线。
(8)钻芯法评定构件混凝土强度时，要求芯样具有更高的光洁度和平整度。抹平材料应具有相应的强度值。
1.前言
随着混凝土技术的进步和发展，高强混凝土(以下简作 HSC)的应用已越来越广。 《高强混凝土结构技术规程》(CECS104：99，以下简作《规程》)已于1999年颁布实施， 必将进一步推动 HSC的设计和应用。由于HSC的强度和质量要求的提高以及大量掺合 料的使用，与普通混凝土相比，无论是试件强度检验、构件强度检验，尤其是质量检 验验收标准等，均提出了许多新的问题和更高的要求。甚至产生了这样一种概念：配 制和生产 HSC已不存在太多困难，而如何准确测定评价HSC的强度，己成为急需解决 的技术难题。我们在相关试验研究和实际工作中也遇到了许多此类问题。如试件强度 远低于或远高于实际构件混凝土强度；构件混凝土强度采用何种无损检测方法准确评 价等等。本文主要就此提出相关问题和建议，以期在推广应用 HSC的同时，更好地把 握和确保工程质量。
2．HSC的试件强度检验
2．1试件尺寸和平整度
随着HSC强度的不断提高，试验机量程的限制，以及骨料最大粒径一般为25mm， 因此，在科学研究和实际工作中不可避免地采用100×100×100(mm)的立方试件。在普 通混凝土中，与标准试件150×150×150(mm)的尺寸换算系数为0.95。而HSC中一般均 小于此值。且随着强度提高，折算系数下降。《规程》中提出的100mm立方体试件折算 成标准尺寸试件的折算系数如表1:
表1
Fcu,10(MPa) K Fcu,10(MPa) K
≤55 0.95 76--85 0.92
56--65 0.94 86--95 0.91
66--75 0.93 >96 0.90
问题的关键在于强度提高何以使折算系数下降。普通混凝土中主要认为是大试件 存在内部缺陷概率高，在 HSC中同样有这一因素，但还存在更重要的因素，其中最主 要的是试件平整度。试件强度越低，塑性越大，可调变形量大，表面平整度对实际强 度的影响就越小。试件强度越高，材料脆性越大，可调变形量小，表面不平整度和不 平行度对实际强度的影响就越大。通常情况下，小试件的表面平整度和平行度均高于 大试件。因而许多试验结果(清华大学、北京城建集团构件厂等)表明，其折算系数 比《规程》提供的值更低(平均强度Fcu,10=70.4MPa，K实=090； Fcu,10=60MPa，K实=0.92)。但我们采用相对严格平整的大小试件试验结果表明， C60～C80的混凝土强度折算系数均为0.95。因此，当用小试件结果换算标准尺寸强度时须注意这一问题。虽然我们还很难定量描述试件不平整度对强度影响率，但对 HSC强度试件保 证足够的表面平整度和平行度是必需的，必要时对试件进行磨平抛光，否则将严重降低强度值，亦即要选用优质的混凝土试模，并做到严格的定期检验和修正。同样对试验机的承压板 也应及时检验。
此外，试验操作时的试件偏心受压对 HSC的影响率比普通混凝土要大，试件尺寸越小，越易引起偏心，使测试结果偏低。虽然试件表面不平整度、不平行度和偏心受压，均使测试结果偏小，对结构物是安全的，但科学地准确评价HSC的强度，确保测试结果与实际强度的一致性是我们的宗旨。当用小试件折算标准试件强度时更应引起重视。
2.2 试验和养护条件对测试结果的影响
当标准试件的抗压强度大于70MPa时，对部份试验室所拥有的2000kN试验机来说， 已达量程的80％以上，对测试结果将有一定影响。这仅仅是问题的一部分。由于不同生产厂家，不同构造型式的试验机刚度不尽一致，同量程试验机对同一批HSC试件测 试结果也会有差异，不同量程试验机的测试结果差异就更大。如清华大学的一组试验结果如表2。
表2
试验机 标准试件平均强度(MPa)(55组)fcu 100mm立方体试件 平均强度(55组)f′cu fcu/f′cu
长春产5000kN 59.7 68.6 0.87
长春产2000kN 63.8 69.4 0.92
无锡产2000kN 65.1 73.1 0.89
芬兰和日本也用不同试验机对测试结果的影响做过研究。如芬兰采用20台试验机对80MPa HSC试验结果显示，强度最低组与最高组之比为75％；对40MPa的混凝土，其比值升高为85％。日本也同样采用20台不同试验机对100MPa和60MPa的两批HSC 进行试验，结果表明强度最低组与最高组之比值分别为69％和76%。所有这些试验资料 均说明一个问题：随 HSC强度等级的提高，不同试验机对测试结果的影响变得显著， 而对低强混凝土的影响相对就较小，这是试验检测中有待研究和引起足够重视的。
养护条件对测试结果的影响。主要指早期养护和温湿度。试件成型后通常经24h 后脱模。由于大部分试验室(特别是江南)成型时无恒温、恒湿条件，春夏秋冬四季温 差和相对温度差异较大，试模内的24h非旦严重影响HSC的早期强度，也直接影响到 28天强度。我们在20℃和10℃，相对湿度80％和75％条件下，配制C60 HSC，测得的 结果表明，7天强度相差10％，28天强度差7.5％。而对C20～C30混凝土的影响很小。 这是因为HSC的W／B小，早期强度发展快，温度敏感性大。因此，在配制HSC时，如 无恒温恒湿条件，则成型后必须立即移入养护室护养，如若无此条件，则尽可能缩短 在试模内的时间，提前拆模。并且表面覆盖塑料膜或其它保温保湿措施，严防水份挥 发影响强度。
另一方面，我国普通混凝土的标准养护条件是20±3℃，相对湿度90％以上或水中 养护。亦即表明相对温度90％以上养护与水中养护对强度影响不大。对 HSC来说，由 于本身非常致密，后期失水或吸入水份的可能性均较小，特别是当W／B小于0.28时， 试件内部处于相对缺水状态，加之 HSC自收缩较大，故水中养护产生的表层湿胀，易 加重试件内外的应力差，导致试件强度降低。如水中养护试件经24h空气干燥后，重 量几乎不变，但由于应力差减弱， C60HSC的强度提高78％，而C25混凝土强度几乎不 变。因为高 W／C低强混凝土早期失去的往往是自由水，对强度影响不大，后期继续干 燥产生的强度提高，通常认为是软化系数的概念，这一点是有别于HSC的。W／B小于0.4 时水中养护试件，经劈裂试验，仅表层20mm左右湿润，内部均较干燥。因此，作者认 为，HSC养护最佳湿度条件是90％以上潮湿空气(与普通混凝土一致化)或简单的塑料膜 密封养护。
3 HSC试件强度与构件混凝土强度的相关性
前面分析讨论的影响试件强度的因素，总的来说是导致试验结果偏低，这对安全 是有益的。但水化热问题，自收缩问题及现场养护条件问题，情况就比较复杂。
3.1 水化热对强度的影响
通常我们把最小截面尺寸大于1m的构件称之为大体积混凝土，必须采取有效措施控 制水化热引起的内外温差。其主要目的是防止温差裂缝的产生，而对温度升高引起强 度的变化问题未加重视。GB5020492和《规程》中也未提及。对截面尺寸大于0.6m 的梁板构件，在普通混凝土中可以说很少对水化热问题引起重视，但对HSC来说，由 于水泥用量的增加，水化热引起的温差应力和温度对强度的影响已显得十分重要。有 资料表明［1］,当水泥用量达400kg／m3时，0.5m厚的试件中心温峰可达45℃(环 境温度20℃)，虽然温差尚在 GB5020492规范允许范围内，但对硅酸盐水泥或普通水泥配 制的混凝土而言，足以使28天及后期强度显著下降。如环境温度升高，或水泥用量进一步增加，一方面绝对温升将显著提高；另一方面，温峰出现的时间更早，高效减水剂 的使用也将加剧这一现象，对混凝土强度造成的危害更大。当然，混凝土厚度提高， 绝对温度也更高，如1.5m厚时中心温峰可达65℃(水泥400kg／m3，环境温度20℃)。 因此，必须注意到试件尺寸小受水化热影响小，从而使试件强度尤其是长期强度高于 实际构件强度，特别对采用纯硅酸盐水泥或普通水泥配制的HSC或较大构件尺寸的混 凝土更应引起重视。
当采用较高掺量掺合料时，特别是掺用粉煤灰(FA)、矿渣(SG)或沸石粉时，情况 则完全相反。因水化热对这类混凝土的早期和后期强度均十分有利，试件强度就会小 于构件混凝土实际强度值。但掺硅粉混凝土例外。因此，对 HSC而言，截面最小尺寸 超过05m的构件就应对水化热问题引起足够重视，且不是简单的控制温差，更重要的 是控制绝对温升。其中最有效的办法就是掺用适量FA、SG或沸石粉。
3.2自收缩对强度的影响
HSC的自收缩值7天可达100×10-6mm以上,人们普遍关心的是对HSC裂缝影响，尤其是早期裂缝，但对强度的影响研究很少。从某种意义上来说，在钢筋混凝土构件中，自收缩引起的微裂纹(假如存在)在钢筋等约束条件下，对抗压强度影响可能很小，但也正因为钢筋约束使混凝土处于拉应力状态，对抗拉强度产生较大影响。此时，若以试件劈拉强度或轴拉强度来推算构件混凝土抗拉强度时，就会显得不安全。因为试 件尺寸小和自由度大，自收缩引起的拉应力几乎可忽略，当以抗压强度折算抗拉强度 时也应注意这一问题，但其影响值有多大，有待进一步研究。
3.3自然养护条件对强度的影响
湿度条件对普通混凝土的强度影响非常显著，对尺寸相对较大的构件，常出现表 层混凝土强度低于内部强度的现象。主要是水灰比大，孔隙多，失水过早、过多所致。 试件的尺寸相对较小，若不经潮湿养护，也有可能导致试件强度低于实际构件强度。 对 HSC来说，关键是早期潮湿养护非常重要，而后期因混凝土较致密，很难失水，湿 度条件对强度的影响相对较小。
温度条件对普通混凝土强度亦有影响，但远不及对HSC来得显著。
(1)硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥配制的HSC(不掺或掺很少量混合材)，由于水化热的作用，试件强度往往高于构件混凝土实际强度，表层强度高于内部强度，这在夏季施工时尤为显著。当试件采用标准养护(非现场养护)时，试件强度将更加偏高。即使冬季施工，当构件尺寸较大时，试件强度仍有可能高于实际构件强度。这是非常值 得重视的。
(2)掺大量混合材配制的HSC，情况与上述相反。如大量掺入粉煤灰、普通磨细矿渣或沸石粉配制的HSC，水化热只要不引起较大的温差应力，它将大大有利于混凝土强度的提高，此时试件强度低于构件实际强度，内部强度则高于表层强度，冬季施工、现场自然养护时更显著。夏季施工时，若试件采用标准养护，则试件强度更低于构件实际强度，可以这样说，20±3℃的标准养护条件，对普通水泥和硅酸盐水泥混凝土是 适宜温度，面对高掺量混合材配制的HSC，这一“标准”温度应高得多。认识这一点 是非常必要的，它从另一个侧面要求我们在配制 HSC时，尽可能多地掺用粉煤灰、矿渣和沸石粉。
4 构件混凝土强度评定
(1)回弹法只能评定C50以下的构件混凝土强度。若要采用这一简单的方法评定HSC的强度，就必须建立新的测强曲线或研制新型的回弹仪。这是一件很迫切的工作。
(2)超声波法、超声回弹综合法和拔出法的仪器设备，理论上对HSC也是适用的，但由于弹性模量，拉、剪强度与抗压强度的非同步增长，故需尽快建立相应的测强曲线。上海建科院和同济大学已开展了相关研究〔2〕，但全国各地差异较大，一方面 宜建立地方性测强曲线，另一方面需要全国通力合作，建立全国通用曲线。
(3)钻芯法是最值接的评定方法，通常也是最可靠的构件混凝土强度检测法。但在 HSC中应用，钻机钻取芯样时必须有非常优异的稳定性，一旦钻机颤动，表面出现波 纹状，将使芯样强度严重降低，类似于＜C10的混凝土，钻切加工引起损伤，使强度 偏低。因此钻芯设备必须有很高的精度。芯样承压面的平整光洁度，当能满足普通混 凝土要求时，对 HSC影响可能仍较大，承压面必须严格平整光洁平行。当采用抹平处 理时，必须保证抹平材料强度与混凝土强度接近，偏低或偏高均会导致试件强度偏低。 因此，对 HSC构件强度检测方法、除钻芯法尚能应用外，其余检测方法急需科研院校 和仪器设备生产厂家的联合攻关。
5 几点建议
(1)HSC的试模必须严格保证足够的尺寸和平面、直角精度，以确保试件质量，必要时磨平抛光，否则使试件强度偏低。试验操作时须特别仔细。
(2)试验机必须保证足够的刚度，尽可能采用较大量程的试验机，以免使测试结果偏大。
(3)加强早期保湿养护或提早拆模，防止早期失水。尽可能采用潮湿养护。
(4)对不掺混合材的HSC，试件强度可能高于实际强度，特别是构件尺寸≥50cm或夏季施工时更要注意其强度修正。
(5)对高掺量混合材HSC，试件强度往往低于构件强度。冬季施工或采用标准养护时更应引起重视。
(6)对构件尺寸大于50cm的 HSC，不但要控制温差，也要特别重视绝对温度对强度的影响。应尽可能多掺混合材降低水泥用量。
(7)回弹法不适于评定C50以上混凝土的强度。建议研制新型回弹仪，建立新的地 方和全国测强曲线。超声波法和拔出法及综合法的应用，也需建立新的测强曲线。
(8)钻芯法评定构件混凝土强度时，要求芯样具有更高的光洁度和平整度。抹平材料应具有相应的强度值。
